DISEÑO DE MIEMBROS EN ACERO

DISEÑO DE MIEMBROS EN ACERO gy INGARRIETA 13, 2016 22 pagcs (Ing. Eliud Hernández) DISENO ESTRUCTURAL – UNIMET •Miembros a Tracción. •Miembros a Compresión. •Miembros a Flexión •Miembros a Corte •Miembros a Flexión y Carga Axial. Ing. Eliud Hernández. www. inesa-adiestramiento. com Teléfono: 58-412-239 Email: inesa. adiestra Adiestramiento DISEÑO DE MIEMBR 1) Miembros a Tracción. a) Generalidades. PACE 1 orn miento b00k: INESA Este capítulo aplica a los miembros prismáticos solicitados por tracción normal causadas por las fuerzas que actúan a lo largo de su eje baricéntrico.

Comportamiento: Donde: P = Tracción aplicada en el centro de gravedad de la sección. Mu — (Pb Mn Determinación del Área Neta: 1) El área neta efectiva esta asociada en primera instancia a los aguJeros en una conexion generándose así un debilitamiento de la misma. Ag 2 d = Diámetro del agujero (Operno + 3mm). t = Espesor de la plancha. S Paso (Separación Horizontal) G = Gramil (Separación Vertical) Áreas netas según Posibles de falla: An=Ag- 2d *t 2)…

An = Ag- 4d *t +2 Mu = Çb Mn 2 OF DISENO DE MIEMBROS EN soldadura: Tabla D. 3. 1 Specification U: Coeficiente de Reducción. X: Excentricidad desde el centro de gravedad del área ributaria

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del miembro, al plano de contacto entre la placa unión y el elemento conectado. L: Longitud total de la conexión. U Ejemplo: Mu = tpb Mn c) Falla por Bloque Cortant efectúa la conexión de un Área gruesa 2) Miembros a Compresión. compresión normal P = Compresión aplicada en el centro de gravedad de la sección.

A = Área de la sección transversal. o = Esfuerzo Normal promedio de compresión. DISENO DE MIEMBROS EN ACERO b) Estados de Equilibrio. – E-quilibrio estable orden: 4 B cos x = Asen Si x = O implica que y = O, por lo tanto se tiene: = Asen(0) + B = O Luego, la expresión queda: d 2x sen d2y OF DISENO DE MIEMBROS E esfuerzos por encima del Cedente lo que implica que la relación esfuerzo deformación ya no es lineal por tanto del Módulo de Elasticidad «E» ya no puede ser usado.

Friedrich Engesser (1889) Propone el uso de un módulo Tangente variable «Et» «Et» se define como la pendiente de la recta tangente a la curva esfuerzo – deformación para valores entre Fproporcionalidad y Fy «Et» es muy variable y difícil de calcular en el rango inelástico, por esta razón la gran mayor[a de las especificaciones de diseño (incluyendo el AISC), contienen fórmulas emp(ricas para las columnas inelásticas. CURVA DE RESISTENCIA DE UN ELEMENTO A COMPRESION c) Longitud Efectiva. 6 OF Como vimos anteriorment ipótesis para la obtención siguiente: 2. 5 * 2EI 2. 05 * ZEA 2EA ZEA TE 2EA 600 5. 00 m 3. 50 m 22 HEA 800 17 IPE 600 IX = 303000 cr-n4 12640 crn4 IX = 303000 ly 12640 cm4 COLUMNA > lx = 303000 cm4 = 12640 crn4 Para Columnas Inelásticas: 0. 877 Fc = (0. 658 Esta ecuación también toma en cuenta los desalineamientos iniciales del miembro Ahora bien si se toma como frontera entre columnas elásticas e inelásticas el valor de 1. 5, las ecuaciones pueden resumirse como sigue en la siguiente diapositiva: . 5 = 1. 5 a la relacion ancho/espesor. Clasificación de Secciones (Pandeo Local).

CLASE LIMITE DESCRIPCION Las secciones compactas son capaces de alcanzar su tensión cedente y deformarse considerablemente sin pandeo local; la deformación es consistente con el desarrollo de una distribución plenamente plástica en flexión, con una capacidad de rotación aproximada igual a 3 COMPACTO Las secciones no compactas pueden desarrollar cedencia limitada en compresión, sin pandeo local, pero no desarrollar una distribución plenamente plástica NO COMPACTO SECCION CON ELEMENTOS ESBELTOS 22